Diplom-177.ru
Усилитель промежуточной частоты

Усилитель промежуточной частоты

Следующим шагом в миниатюризации было создание техники интегральных микросхем. Этот этап принципиально отличался от предыдущих тем, что в нем аппаратура собирается не из отдельных элементов или модулей, а из функциональных схем, образованных в едином технологическом процессе производства.

Основными разновидностями технологии микросхем являются: пленочная, полупроводниковая и смешанная. В пленочной технологии интегральная микросхема образуется нанесением на диэлектрическую подложку в определенной последовательности пленок из соответствующих материалов.

Изготовленные таким образом микросхемы называются пленочными интегральными микросхемами (ПИМС). Разновидностью ПИМС являются гибридные интегральные микросхемы (ГИМС), у которых часть элементов, имеющих самостоятельное конструктивное оформление, вносится в виде навесных деталей.

Чрезвычайным важными характеристиками микросхем является степень интеграции и плотность упаковки.

Степень интеграции представляет показатель сложности микросхемы и характеризуется числом содержащихся в ней элементов и компонентов.

Плотностью упаковки называется отношение числа элементов и компонентов микросхемы к ее объему.

Анализ технического задания В данной курсовой работе необходимо разработать топологический чертеж усилителя промежуточной частоты.

Топологическим называется такой чертеж интегральной микросхемы, в котором указана форма, местоположение и коммутативная связь элементов на подложке. В разработку топологии микросхемы входит: расчет геометрии каждого пленочного элемента и допусков на его размеры, выбор материала для них; определение оптимальных условий расположения пленочных и навесных элементов (при этом должны учитываться рассеиваемые мощности элементов, возможные паразитные связи между ними и их влияние на электрические параметры микросхемы); расчет размеров и выбор материала подложки, определение последовательности и выбор технологии напыления пленок. Плату данного устройства необходимо изготовить фотолитографическим методом, т.е. нужные конфигурации пленок получают в процессе травления.

Данная плата должна стабильно работать диапазоне температур от –15 до +40 0 С. Разработка топологии Резисторы. В гибридных интегральных микросхемах широко применяются тонкопленочные резисторы.

Сопоставляя физические свойства пленок с техническими требованиями к параметрам резистора, выбирают подходящий материал. При этом руководствуются следующими соображениями: необходимо, чтобы резистор занимал возможно меньшую площадь, а развиваемая в нем температура не должна нарушать стабильность параметров, ускорять процессы старения, выводить величину сопротивления за рамки допуска. По возможности стараются применить более толстые пленки, т.к. у очень тонких ухудшается стабильность сопротивления. Из сказанных выше соображений выбираем сплав РС-3710, у которого имеются следующие характеристики: диапазон сопротивлений 10…20000 Ом, Удельное сопротивление 100…2000 Ом/  , Удельная мощность 20 мВт/мм 2 , ТКС M a r = 3.5*10 -4 , d a r = 1.5*10 -4 , коэффициент старения M КСТ = 2*10 -6 ч -1 , d КСТ = 0.1*10 -6 . Так же имеются конструкционные и технологические ограничения: минимальная длинна резистора l 0 = 0.1 мм, минимальная ширина резистора b 0 = 0.05 мм, минимальная длинна контактного перехода l к = 0.1 мм, минимальное расстояние между краями перекрывающих друг друга пленочных элементов h = 0.05 мм.

Рис.2. Резистивная схема
Для дальнейшего расчета резисторов необходимо знать их рассеиваемую мощность. Для этого воспользуемся, как бы, упрощенным методом. Для этого все реактивные элементы заменяем на их эквивалент по средней частоте работы схемы, т.е. схема будет выглядеть следующим образом Рис 2: Необходимые для расчета номиналы берем из исходных данных стр. 3, допустимое относительное отклонение сопротивления от номинального значения для всех резисторов составляет Для дальнейшего расчета мощности можно воспользоваться следующей формулой: (1) а для расчета тока в цепи воспользуемся законом Ома: (2). Определим ток в цепи резисторов R 9 и R 10, для чего подставим в формулу (2) соответствующие данные: Далее определим мощность резисторов R 9 и R 10 в отдельности, для этого воспользуемся формулой (1): Для резистора R 9: Для резистора R 10: Аналогично и для остальных резисторов: Ток в цепи R 7 и R 8: Мощность: Для резистора R 7: Для резистора R 8: При помощи уравнений Кирхофа находим остальные токи: Ток в цепи R 1 и R 2: Мощность: Для резистора R 1: Для резистора R 2: Ток в цепи R 4 Мощность: Для резистора R 4: Ток в цепи R 3 Мощность: Для резистора R 3: Ток в цепи R 5 Мощность: Для резистора R 5: Дальнейший расчет резисторов будем проводить в соответствии с [ ]. R 1 и R 10 = 12 k Ом.

Зададимся коэффициентом влияния a = 0.03 и вычислим коэффициенты влияния: Определим среднее значение и половины полей рассеяния относительной погрешности сопротивления, вызванной изменением температуры по следующим формулам: (3). где - среднее значение температурного коэффициента сопротивления резистивной пленки. , - верхняя и нижняя предельные температуры окружающей среды. (4). (5). Таким образом, подставляя исходные данные в формулы (3) – (5) получаем следующее: Определим среднее значение и половину поля рассевания относительной погрешности сопротивления, вызванное старением резистивного материала по формулам: (7); (6), где - среднее значение коэффициента старения резистивной пленки сопротивления. - половина поля рассеяния коэффициента старения сопротивления резистивной пленки. ; (7). ; (8). Таким образом, получаем следующее: (9); (9); ; (1 0 ) Определим допустимое значение случайной составляющей поля рассеяния суммарной относительной погрешности сопротивления по следующей формуле: ; (11) где: Положив М R ПР = 0, тогда: ; (12) Определим допустимое значение случайной составляющей поля рассеяния производственной относительной погрешности сопротивления по следующей формуле: (13) Подставим вычисленные выше значения в данную формулу, получим: Определим допустимое значение случайной составляющей поля рассеяния производственной относительной погрешности коэффициента формы, по следующей формуле: (14) Подставим значения и получим: Определим расчетное значение коэффициента форм резистора: (15) Определим ширину резистивной пленки: Определим сопротивление контактного перехода резистора: Проверим следующее условие: Определим длину резистора: Теперь определим среднее значение коэффициента формы: (23) Определим среднее значение М R ПР и половину поля рассеяния d R ПР относительной производственной погрешности: (24) (24) (25) (26) (27) Определим граничные условия поля рассеяния относительной погрешности сопротивления резистора: (28) (29) (30) Определяем длину резистивной пленки и площадь резистора: 2 . (31) Определим коэффициент нагрузки резистора: (32) (33) Подобно этому расчету рассчитываем остальные резисторы, а результаты заносим в таблицу №1. Таблица №1

Резисторы L ,мм b , мм S, мм P , мВт
R1, R10 2.6 0.2 0.52 0.22
R2 1.7 0.2 0.34 0.17
R3 1.2 0.2 0.24 0.06
R4, R7 3.2 0.2 0.64 0.32/0.39
R5 0.9 0.35 0.315 0.11
R6 0.55 0.7 0.385 0.26
R8 0.4 0.65 0.26 0.19
R9 0.75 0.2 0.15 0.35
Конденсаторы Конденсаторы являются широко распространенными элементами гибридных микросхем.

Пленочный конденсатор представляет собой последовательно нанесенные на подложку и друг на друга пленки проводника и диэлектрика. Такая конструкция пленочных конденсаторов делает их более сложными элементами микросборок по сравнению с резисторами.

Применение многослойных конденсаторов с большим числом обкладок приводит к усложнению технологии, снижению надежности, электрической прочности конденсаторов и повышение их стоимости.

Поэтому в пленочных микросборках в основном применяются лишь трехслойные конденсаторы. Все характеристики пленочных конденсаторов зависят от выбранных материалов.

Диэлектрическая пленка должна иметь высокую адгезию к подложке и металлическим обкладкам, обладать высокой электрической прочностью и малыми диэлектрическими потерями и многими другими требованиями и характеристиками. Под наши номиналы конденсаторов более подходит боросиликатное стекло (ЕТО.035.015.ТУ) с удельной емкостью 150…400 пФ/мм 2 , диэлектрической проницаемостью e 0 = 4, tg d д 0.1…0.15 10 2 , электрической прочностью Е ПР = 300…400 В/мкм, ТКЕ 10 4 М a e д = 0.36, d a e д = 0.01, коэффициентом старения 10 -5 М к e д = 1, d к e д = 0.5. Также имеем технологические ограничения на размеры обкладок: D l = D b = 0.005мм. – максимальное отклонение размеров обкладок, М со = 0.01 – среднее значение производственной относительной погрешности удельной емкости, d со = 0.005 – половина поля рассеивания производственной относительной погрешности удельной емкости.

Вычислим среднее значение относительной погрешности удельной емкости, Вызванной изменением температуры, М cotb при верхней и М cotn при нижней предельной температуре: % % (34) Среднее значение относительной погрешности емкости, вызванной изменением температуры (2.17; 2.18 [5]): (35) % Половины полей рассеяния относительной погрешности предельной емкости, вызванной изменением температуры: % (36) Половины полей рассеяния относительной погрешности емкости, вызванной изменением температуры (2.20; 2.21 [5]): (37) % Среднее значение относительной погрешности удельной емкости, вызванной старением диэлектрической пленки: % (38) Среднее значение относительной погрешности емкости, вызванной старением диэлектрической пленки (2.23; 2.24 [5]): % Половина поля рассеяния относительной погрешности удельной емкости, вызванной старением диэлектрической пленки: % (40) Половина полей рассеяния относительной погрешности емкости, вызванной старением диэлектрической пленки (2.26; 2.27 [5]): (41) % Найдем сумму средних значений относительных погрешностей: % (42) % (43) Введем коэффициент запаса на уход емкости под действием не учетных факторов: Определим допустимое значение половины поля рассеяния, производственной относительной погрешности активной площади: - минимальное значение двух предыдущих.

Допустимый коэффициент формы активной площади конденсатора: (46) Коэффициент формы берем из условия 2.39 [5]: (47) К = 1. Определим максимальную удельную емкость, обусловленную заданным допуском на емкость по техническим параметрам: 2 (48) Коэффициент запаса электрической прочности конденсатора принимаем равный 2: Определим максимальную удельную емкость, обусловленную электрической прочностью межслойного диэлектрика и рабочим напряжением: пФ/мм 2 (49) производственного брака: пФ/мм 2 (50) Определим минимальную удельную емкость, приняв значение максимальной толщины диэлектрика: Тогда: пФ/мм 2 (51) Выберем удельную емкость из условия: (52) пФ/мм 2 Определим соответствующую С 0 толщину диэлектрика: (53) Определим расчетную активную площадь конденсатора: 2 (54) Определим расчетное значение длины и ширины верхней обкладки конденсатора при выбираем коэффициенте формы: (55) С учетом масштаба фото оригинала: h = 0.2 мм. – минимальное расстояние краем нижней и верхней обкладок, обусловленное выбранной технологией.

Определим расчетное значение длины и ширины нижней обкладки конденсатора: (57) С учетом масштаба фото оригинала: Определим расчетное значение длины и ширины диэлектрического слоя конденсатора: (59) С учетом масштаба фото оригинала: Определим площадь, занимаемую конденсатором: 2 (61) Определим точность емкости сконструированного конденсатора. Для этого определим среднее значение относительной погрешности активной площади: (62) Определим среднее значение производственной погрешности: (63) определим поле рассеяния относительной погрешности активной площади: (64) Определим поле рассеяния производственной погрешности: (65) Определим положительное и отрицательное значение предельного отклонения емкости: (66) (67) Предельное отклонение емкости будет равно максимальному из этих значений: Проверим условие : Как видно это условие выполняется, из этого следует, что выбранный материал нам подходит по своим характеристикам.

Пользуясь этим расчетом рассчитываем остальные конденсаторы, а результаты запишим в таблицу №2. Таблица №2.

L 1 B 1 L 2 B 2 L д B д S S P
С 1 ; C 4 14.55 14.55 14.15 14.15 14.75 14.75 217.563 200
С 2 ; C 5 7.15 7.15 6.75 6.75 7.35 7.35 54.022 45.333
С 3 ; C 6 3.55 3.55 3.15 3.15 3.75 3.75 14.063 10
Заключение В ходе данного курсового проекта была разработана конструкция микросборки усилителя промежуточной частоты.

Проведен расчет топологии микросборки (расчет пассивных элементов схемы и их расположения на подложке). Разработана маршрутная технология микросборки.

оценка станков цена в Курске
оценка транспортных средств цена в Твери
оценка самолета стоимость в Орле