Внимание! cool-diplom.ru не продает дипломы, аттестаты об образовании и иные документы об образовании. Все услуги на сайте предоставляются исключительно в рамках законодательства РФ.
Определение термина «коррозия металлов» Металлы и их сплавы являются наиболее важными современными конструкционными материалами. Всюду, где эксплуатируются металлические конструкции, есть вещества, ко
Нагрузка на органы зрения у человека, работа которого связана с компьютерами, возникает за счет работы с монитором, на котором отображается мелкий текст программ, документов, а также за счет мерцания
Наиболее известными являются браузеры Netscape Navigator фирмы Netscape и Internet Explorer фирмы Microsoft. 2. Понятие языка HTML Наша цель состоит в том, чтобы научиться создавать собственные страни
Например, при использовании макрокоманды ОткрытьФорму в качестве аргументов необходимо задать, по крайней мере, имя открываемой формы и режим вывода ее на экран. В Microsoft Access 2000 содержится спи
Однако общей тенденцией развития права является усиление роли закона в правовом регулировании общественных отношений. В российской системе права источниками права являются только писаные законы — норм
Трансферти населенню з державного бюджету мають бути формою повернення податків. Податки, які сплачують підприємці, призводять до зростання витрат виробництва, інфляції, зниження продуктивності праці
Рассказ об аналогичном поступке. Применяя этот прием, педагог вспоминает о факте, сходном по смыслу с поступком, о котором идет речь, и помогает воспитуемому самостоятельно установить аналогию этого
Функция денег — это определенное действие или «работа» денег относительно обслуживания движения стоимости в процессе общественного воспроизводства. Вопрос о функциях денег является одним из наиболее
Содержание Введение................................................................................................................................................ 3 1. Инженерно–геологические условия для строительства................................................ 4 2. Сбор нагрузок, действующих на основание в расчетных сечениях........................... 6 3. Выбор рациональной конструкции фундамента........................................................... 10 3.1. Проектирование ф-та на естественном основании............................................................. 10 3.1.1 Выбор глубины заложения фундамента........................................................................... 10 3.1.2 Подбор размеров подошвы фундамента.......................................................................... 10 3.1.3 Проверка прочности подстилающего слабого слоя........................................................ 13 3.1.4 Определение конечных осадок основания....................................................................... 15 3.1.5 Проектирование котлована............................................................................................... 18 3.2. Расчет и конструирование свайных фундаментов.............................................................. 18 3.2.1 Выбор типа и размеров свай............................................................................................. 18 3.2.2 Расчет несущей способности одиночной сваи................................................................. 19 3.2.3 Определение к-ва свай, размещение их в плане и конструирование ростверка............. 20 3.2.4 Размещение свай в кусте и конструирование ростверка................................................. 21 3.2.5 Определение конечных осадок основания свайного фундамента.
Окончательный выбор свайного фундамента...................................................................................................................................... 22 3.2.6 Проектирование котлована............................................................................................... 26 3.3. Технико-экономическое сравнение вариантов.................................................................... 26 4. Расчет стены подвала.............................................................................................................. 29 4.1. Расчет ленточного фундамента под стену подвала............................................................. 29 4.2. Проверка выбранного фундамента....................................................................................... 30 4.2.1 Проверка условий по подошве фундамента по оси А-А..................................................... 30 4.2.2 Проверка условий по подошве фундамента по оси 3-3................................................... 32 4.2.3 Проверка условий по подошве фундамента от совместного действия моментов........ 33 4.3. Определение конечных деформаций основания................................................................. 33 5. Расчет подпорной стены......................................................................................................... 35 5.1. Исходные данные.................................................................................................................... 35 5.2. Расчет вспомогательных данных........................................................................................... 35 5.3. Расчет устойчивости стенки.................................................................................................. 37 6. Список испльзованной литературы................................................................................... 38 Введение 1. 2. 3. 4. 1. И нженерно–геологические условия строительства 1.1. 1.2. ИГЭ-1. Насыпные грунты не слежавшиеся, представлены почвами со строительным и бытовым мусором, насыпями щебенисто-насыпных дорог, навалами грунта (на площадке идут строительные работы, отрыта траншея). Мощность насыпных грунтов не велика, их физико-механические свойства не изучались. ИГЭ-2. Почва темно-бурая суглинистая, твердая и полутвердая, высокопористая, влажная, кислая, с корнеи червеходами, сохранилась на незатронутой строительством части территории и под насыпными грунтами.
Содержание гумуса в почвах изменяется от 0,7-0,8% (под насыпными грунтами) до 5,4% (на не затронутых строительством участках). ИГЭ-3. Глина желтовато-коричневая, коричневато-серая, полутвердая, влажная. ИГЭ-4. Суглинок коричневато-желтый, твердый, влажный и водонасыщенный, легкий, пылеватый с включением карбонатов. В подошве слоя карбонатные включения составляют 10-20% по массе крена. ИГЭ-5. Суглинок коричневато серый, полутвердый, водонасыщенный, легкий. ИГЭ-6. Песок желтовато-серый, гравелистый, водонасыщенный, плотного сложения, с тонкими прослоями суглинка легкого, мягкопластичного. 1.3. 1.4. SO 4 2- . Грунты ИГЭ-4,5 обладают слабой степенью агрессивного воздействия для бетонов на портландцементе, шлакопортландцементе по ГОСТ 10178-76 и сульфатостойких цементах по ГОСТ 22266-76 по содержанию хлоридов в перерасчете на CI - . 1.5. 1.6. CI - . Подземные воды обладают средней степенью агрессивного воздействия на металлические конструкции по суммарному содержанию сульфатов и хлоридов и водородному показателю рН. Инженерно–геологические условия Сводная таблица физико-механических характеристик грунтов Табл. 2.1.
№№ п/п | Полное наименование грунта | Мощность, м | Удельное сцепление с, кПа | Угол внутреннего трения j, град | Модуль общей деформации E, МПа | Табличное значение расчетного сопротивления грунта R 0 , кПа |
1 | Растительный слой | 0,90 | – | – | – | – |
2 | Почва суглинистая твердая | 0,80 | 47 | 10 | 5 | 200 |
3 | Глина полутвердая | 1,20 | 45 | 16 | 15 | 300 |
4 | Суглинок твердый | 3,50 | 36 | 21 | 18 | 200 |
5 | Суглинок полутвердый | 4,50 | 37 | 21 | 20 | 250 |
Песок гравелистый | 1,40 | 1 | 40 | 40 | 500 |
Наружные стены толщиной 51 см, внутренняя несущая стена толщиной 38 см, перегородки между квартирами (соседними помещениями) – 250мм, Внутренние перегородки толщиной 12 см из кирпича. Окна двойного остекленения размером 150 см по длине и 180см по высоте.
Кровля – металлочерепица по обрешетке по стропилам с утеплителем – минераловатные плиты.
Перекрытия – сборные ж/б панели, в том числе и пола 1-го этажа.
Цоколь высотой 70 см с отделкой темным цветом из кирпича. Между осями А; Б и 1;2 предусмотрен технический подвал ( для расчета стены подвала это приняли условно) высотой (глубиной) 2м.
Лестничный марш ж/б шириной 1,35м, ступени размером 15х30 см.
Высота этажа – 3м, высота мансардной части стены (до крыши) – 2м. Сбор нормативных постоянных нагрузок на покрытие (кровля). Табл. 2.2.
№ № | Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, N II , кПа | Коэффициент надежности по нагрузке g f | Расчетная нагрузка, N I , кПа | |
1 | Металлочерепица, вес 1м 2 горизонтальной проекции 80 кг/м 2 =0,8 кПа | 0,8 | 1,3 | 1,04 | |
2 | Сплошной деревянный настил d=16 мм по стропилам | 0,5 | 1,3 | 0,65 | |
3 | Минераловатные плиты g=125 кг/м 3 ; d=50мм; 1,25х0,05=0,0625 | 0,0625 | 1,2 | 0,075 | |
4 | Пароизоляция – 1 слой рубероида | 0,04 | 1,2 | 0,048 | |
5 | Деревянная обрешетка (настил) d=16мм, g=5 кН/м 3 ; 5х0,016=0,08 кПа | 0,08 | 1,2 | 0,096 | |
6 | Гипсокартон d=10мм; r=1200кН/м 3 ; 12х0,01=0,12 кПа | 0,12 | 1,1 | 0,132 | |
Итого: покрытие | 1,6 | - | 2,04 | ||
№ № | Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, N II , кН | Коэффициент надежности по нагрузке g f | Расчетная нагрузка, N I , кН | |
1 | Покрытие линолеум ПВХ на тканевой основе d= 2,5мм | 0,1 | 1,2 | 0,12 | |
2 | Прослойка из быстротвердеющей мастики – 10 мм | ||||
3 | Стяжка из легкого бетона М75 r=1300 кг/м 3 ; d=20мм; 13х0,02=0,26 | 0,26 | 1,3 | 0,338 | |
4 | Теплоизоляционный слой ДВП d=25мм; r=200кг/м 3 ; 2х0,025=0,05 кПа | 0,05 | 1,3 | 0,0645 | |
5 | Ж/б плита перекрытия приведенной толщины h пр =8см; 25х0,08=2кПа | 2 | 1,1 | 2,2 | |
Итого: перекрытие | 2,41 | - | 2,723 | ||
Временные нагрузки на перекрытия – 1,5 кПа, на лестничный марш – 3кПа. Коэф-т снижения временной нагрузки для здания из 4-х этажей на перекрытия y=0,8. Намечаем для сбора нагрузок три сечения: Сечение 1-1 под наружную стену под лестничный ф-т (без подвала) на длине между оконными проемами – 2,34м; Сечение 2-2 также под наружную стену (для здания с подвальным помещением) на длине 2,34м. Между серединами оконных проемов и сечения 2-2 на 1м длины внутренней стены. (Все эти сечения показаны на плане 1-го этажа). Сечение 3-3 под наружную стену под лестничный ф-т (без подвала) на длине между оконными проемами – 2,34м; А 1 =А 3 =2,24х2,34=5,24м 2 ; А 2 =2,24х2=4,48м. Сбор нагрузок для сечения 1-1 А 1 =5,24м 2 Табл. 2.4.
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, N II , кН | Коэффициент надежности по нагрузке g f | Расчетная нагрузка, N I , кН |
1. Постоянная | |||
Покрытие (кровля) N II = 1.6х5,24=8,38 кН N I = 2,04х5,24=10,7 кН | 8,38 | - | 10,7 |
Перекрытие на 4-х этажах (включая и мансарду) N II =4х2,41х5,24=50,52кН N I = 4х2,723х5,24=57,1кН | 50,52 | - | 57,1 |
Вес стены от пола 1-го этажа высотой 9,9м+2м мансарды g=18кН/м 3 d=51см на длине 2,34м за вычетом веса оконных проемов размером 1,05х1,8см + вес цоколя высотой 1м 18х[(9.9+2)2.24-1,05х1,8]0,51+18х0,51х2,34х1= =259,75кН | 259,75 | 1,1 | 285,7 |
Итого: постоянная нагрузка | 318,65 | - | 353,5 |
2. Временная | |||
Снеговая нагрузка (1-й район) 0,5х5,24=2,62 | 2,62 | 1,4 | 3,67 |
Полезная на перекрытие на 4-х этажах при коэф-те снижения y п = 0,8 4х0,8х1,5х5,24 = 25,16кН | 25,16 | 1,2 | 30,19 |
Итого: временная нагрузка | 27,78 | - | 33,86 |
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, N II , кН | Коэффициент надежности по нагрузке g f | Расчетная нагрузка, N I , кН |
1. Постоянная | |||
Покрытие (кровля) N II = 1.6х4,48=7,27кН N I = 2,04х4,48=9,14кН | 7,17 | - | 9,14 |
Перекрытие на 4-х этажах (включая и мансарду) N II =4х2,41х4,48=43,19кН N I = 4х2,723х4,48=48,79кН | 43,19 | - | 48,79 |
Вес внутренней стены g=14кН/м 3 ; d=38см; высотой 9,9м 14х0,38х9,9=52,67 | 52,67 | 1,1 | 57,93 |
Итого: постоянная нагрузка | 103,03 | - | 115,87 |
2. Временная | |||
Снеговая нагрузка 0,5х4,48=2,24кН/м | 2,24 | 1,4 | 3,14 |
Полезная на перекрытие на 4-х этажах при коэф-те снижения y п = 0,8 4х0,8х1,5х4,48=91,5кН/м | 21,5 | 1,2 | 25,8 |
Итого: временная нагрузка | 23,74 | - | 28,94 |
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, N II , кН | Коэффициент надежности по нагрузке g f | Расчетная нагрузка, N I , кН |
1. Постоянная | |||
Покрытие (кровля) N II = 1.6х5,24=8,38 кН N I = 2,04х5,24=10,7 кН | 8,38 | - | 10,7 |
Перекрытие на 4-х этажах N II =4х2,41х5,24=50,52кН N I = 4х2,723х5,24=57,1кН | 50,52 | - | 57,1 |
Вес стены от пола 1-го этажа высотой 10,5м+2м мансарды g=18кН/м 3 d=51см на длине 2,34м за вычетом веса оконных проемов размером 1,05х1,8см + вес цоколя высотой 1м 18х[(10,5+2)2.24-1.05x1.8]0.51+18х0,51х2,34= =229,68кН | 229,68 | 1,1 | 252,65 |
Вес стены с теплоизоляцией высотой 1,7-9,9=2,8м в один кирпич g= 14кН/м 3 , толщиной d= 120 мм на длине 2,34м N II =14х2,8х0,12х2,34=11кН | 11 | 1,1 | 12,1 |
Итого: постоянная нагрузка | 299,58 | - | 332,55 |
2. Временная | |||
Снеговая нагрузка 0,5х5,24=2,62 | 2,62 | 1,4 | 3,67 |
Полезная на перекрытие на 4-х этажах при коэф-те снижения y п = 0,8 4х0,8х1,5х5,24 = 25,16кН | 25,16 | 1,2 | 30,19 |
Итого: временная нагрузка | 23,74 | - | 28,94 |
Предварительная площадь фундамента: где N II – сумма нагрузок для расчетов по второй группе предельных состояний, кПа R 0 – табличное значение расчетного сопротивления грунта, в котором располагается подошва фундамента, кПа; g’ с р – осредненное значение удельного веса тела фундамента и грунтов, залегающих на обрезах его подошвы, g’ с р = 20 кН/м 3 ; d 1 – глубина заложения фундаментов безподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала. , где h S – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; h cf – толщина конструкции пола подвала, м; g cf – расчетное сопротивление удельного веса конструкции пола подвала, кН/м 3 . . Для ленточного ф-та b=А / =0,55м; принимаем b=0,6м с укладкой стеновых блоков на бетонную подготовку толщиной 10см. Рис.3.2. Ленточный фундамент Определяем расчетное сопротивление грунта основания R для здания без подвала: где g с1 и g с2 – коэффициенты условий работы, учитывающие особенности работы разных грунтов в основании фундаментов, g с1 = 1,1и g с2 = 1,2; k – коэффициент, принимаемый k = 1,1, т. к. прочностные характеристики грунта приняты по таблицам СНиП. k z – коэффициент, принимаемый k = 1 (b b – ширина подошвы фундамента, м; g II и g’ II – усредненные расчетные значения удельного веса грунтов, залегающих соответственно ниже подошвы фундамента и выше подошвы фундамента; с II – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа; d b – глубина подвала – расстояние от уровня планировки до пола подвала; M r , M q , M c – безразмерные коэффициенты; M r = 0,32; M q = 2,29; M c = 4,85 d 1 – глубина заложения фундаментов безподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала. g II =g / II =18,8 кН/м 3 – ниже и выше подошвы один и тот же грунт; b=0,6м; d 1 =1,2м Фактические напряжения под подошвой фундамента (фундамент центрально нагружен): где N II – нормативная вертикальная нагрузка на уровне обреза фундамента, кН; G fII и G gII – вес фундамента и грунта на его уступах; A – площадь подошвы фундамента, м 2 . G fII =24х0,6х1,2=17,3кН/м – 1м длины; G gII =0 – вес грунта на обрезах; Условие выполняется, недогруз фундамента составляет 3,1%, следовательно, размер b=0,6м принимаем окончательным. 3.1.3. Рис. 3.3. К проверке прочности подстилающего слоя Подстилающий слой – суглинок твердый, имеет R о =200кПа о =300кПа предыдущего слоя, следовательно, требуется проверка его прочности.
Проверка проводится из условия , чтобы полное давление на кровлю слабого слоя не превышало расчетной на этой глубине: s g(z+d) +s zp R z+d , где s g(z+d) – природное давление на кровлю слабого слоя; s zp - дополнительное давление на кровлю слабого слоя от нагрузки на фундамент; s g(z+d) =18,8х2=37,6 кПа s zpо =18,8х1,2=22,6 кПа – природное давление под подошвой ф-та; s zp =aр о р о =р-s zpо =274,5-22,6=251,9 кПа – дополнительное вертикальное давление на основание; a - коэф-т рассеивания определяется в зависимости от относительной глубины. x= a= s zp =0,439х251,9=110,6 кПа Находим ширину условного ф-та b усл из условия: А усл = b усл = N II +G II – нормативная нагрузка на подшву фундамента; s zp – дополнительное напряжение на кровлю слабого слоя; N II +G II =147,4+17,3=164,7 кН/м b усл = Расчетное сопротивление на глубине z+d=2м. g с1 =1,25 g с2 =1 k=1,1 k z =1 g II =19.3 кН/м – ниже подошвы (для суглинка) условного ф-та; g II / =18,8 кН/м – выше подошвы; с II =30 кПа – для суглинков; b y =1.49 м; d+z=2м; при j=20 о ; кПа, т.к условие: s g(z+d) +s zp =37,6+110,6=148,2 кПа R z+d =340,4 кПа, то прочность этого слоя обеспечена. 3.1.4. Определение конечных осадок основания Расчет основания по деформациям производим исходя из условия: где S – совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом; S u – предельное значение совместной деформации основания и сооружения, Для определения осадок используем метод послойного суммирования осадок. Для этого, построим эпюры вертикальных напряжений от собственного веса грунта (эпюру s zg ) и дополнительных вертикальных напряжений (эпюра s zp ). Вертикальные напряжения от собственного веса грунта: где g ‘– удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента; d n – глубина заложения фундамента; g i , h i – соответственно удельный вес и толщина i–го слоя; Удельный вес грунтов, залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора: Дополнительные вертикальные напряжения на глубине z от подошвы фундамента: где a – коэффициент, принимаемый по таблицам СНиП в зависимости от формы подошвы фундамента, соотношения его сторон и относительной глубины, равной x = 2z/b; p 0 = p – s zg0 – дополнительное вертикальное давление на основание; p – среднее давление под подошвой фундамента; s zg0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента.
Разбиваем грунт на слои толщиной h i =0.46=0.4х0,6=0,24м, Р о =251,9 кПа – найдено в предыдущем пункте расчета, s zg0 =22,6 кПа, Расчет осадок проводим по формуле: где b – безразмерный коэффициент, b = 0,8; s zp,i – среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i – том слое; h i ,E i – соответственно толщина и модуль деформации i–того слоя грунта.
Расчет ведем до тех пор пока s zp 0.2s zg Расчет осадки ленточного фундамента Табл. 3.1.
Z.м | x= 2Z/b | a | s zp , кПа | s zg , кПа | 0,26zg, кПа | Е, МПа | S i (см) |
0 | 0 | 1 | 251,9 | 22,6 | 4,5 | 15 | - |
0,24 | 0,8 | 0,881 | 222 | 27,0 | 5,4 | 15 | 0,38 |
0,48 | 1,6 | 0,642 | 161,7 | 31,6 | 6,3 | 15 | 0,31 |
0,72 | 2,4 | 0,477 | 120,2 | 36,1 | 7,2 | 15 | 0,225 |
0,96 | 3,2 | 0,374 | 94,2 | 10,6 | 8,1 | 18 | 0,143 |
1,2 | 4,0 | 0,306 | 77,1 | 45,3 | 9,0 | 18 | 0,114 |
1,44 | 4,8 | 0,258 | 65 | 50,10 | 10,0 | 18 | 0,095 |
1,68 | 5,6 | 0,233 | 58,7 | 54,6 | 10,9 | 18 | 0,082 |
1,92 | 6,4 | 0,196 | 49,4 | 59,2 | 11,8 | 18 | 0,072 |
2,16 | 7,2 | 0,175 | 44,1 | 63,9 | 12,8 | 18 | 0,062 |
2,4 | 8,0 | 0,158 | 39,8 | 68,5 | 13,7 | 18 | 0,056 |
2,64 | 8,8 | 0,143 | 36 | 73,1 | 14,6 | 18 | 0,05 |
2,88 | 9,6 | 0,132 | 33,2 | 77,7 | 15,5 | 18 | 0,046 |
3,12 | 10,4 | 0,122 | 30,7 | 82,4 | 16,5 | 18 | 0,043 |
3,36 | 11,2 | 0,113 | 28,4 | 87,0 | 17,4 | 18 | 0,04 |
3,6 | 12,0 | 0,106 | 26,7 | 91,6 | 18,3 | 18 | 0,036 |
S i = | 1.75см |
Следует, что граница нижней сжимающей толщи не достигается, но даже в этом случае S=b S i =0,8х1,75=1,4см п =10см – для зданий с кирпичными несущими стенами. Рис 3.4. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно–деформируемом полупространстве 3.1.5. Проектирование котлована Размеры котлована в плане определяются расстояниями между наружными осями сооружения, расстояниями от этих осей до крайних уступов фундаментов, размерами дополнительных конструкций, устраиваемых около фундаментов с наружных сторон, и минимальной шириной зазора, позволяющего возводить подземные части здания, между дополнительной конструкцией и стенкой котлована (принимаем 1 м). Величину откоса стенок котлована принимаем 1:0,67. 3.2. Расчет и конструирование свайных фундаментов 3.2.1 Выбор типа и размеров свай В курсовом проекте необходимо запроектировать свайный фундамент из забивных висячих, квадратного сечения железобетонных свай.
Размеры свай и глубину их забивки назначаем исходя из следующих факторов: – – – Глубину заложения ростверка назначаем, исходя из конструктивной схемы здания. А также принимая во внимание те же условия, которые мы учитывали, назначая глубину заложения фундамента на естественном основании: – d f = 0,2 м; Сопряжение сваи с ростверком назначаем свободным. Длину сваи назначаем исходя из геологических условий (Рис. 6) – l = 3,0 м. Рис. 3.5. Расчетная схема к определению несущей способности одиночной сваи 3.2.2. Расчет несущей способности одиночной сваи Несущую способность F d (кН) висячей забивной сваи, работающей на сжимающую нагрузку, определяем по формуле: где g с = 1 – коэффициент условий работы сваи в грунте; R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, определяемое из табл. 6.21 [1]; А – площадь опирания на грунт сваи, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто; u – периметр поперечного сечения сваи, м; f i – расчетное сопротивление i–того слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, определяемое по табл. 6.20 [1]; h i – толщина i–того слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, м; g сК и g с f – коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способы погружения на расчетные сопротивления грунта, принимаемые независимо друг от друга (табл. 6.22 [1]). R=8300 кПа; А=d 2 -0.2 2 =0,04 м 2 ; u=4d=4х0,2=0,8м; Разбиваем толщу на слои h i =2м и находим:
h 1 =2м | h 2 =2м | |
z 1 =1.5м | z 2 =3м | |
J 1 | J 2 | |
f 1 =38.5 кПа | f 2 =48 кПа |
Ростверк проектируем жесткий, монолитный высота ростверка h p =h o +0.25м, где величина заделки головы сваи в ростверк, принимается при жесткой заделке h o =0,3м. Тогда h p =0,3+0.25=0,55м, примем h p =0,6м. 3.2.5. . Расчет осадок выполняется по II группе предельных состояний.
Расчет по деформациям выполняем как для условного массивного ф-та на естественном основании.
Границы условного ф-та: - - - Средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов: где h i – глубина i-того слоя; j i – угол внутреннего трения i-того слоя; a= Ширина подошвы условного ф-та: B y =d+2ltga=0,2+2х3хtg4.6 o =0.68м.
Среднее давление по подошве условного фундамента: где N II – нормативная нагрузка по обрезу фундамента, кН; G уф – вес ростверка, свай и грунта в пределах объема условного фундамента, за вычетом объема свай, кН; l уф , b уф – ширина и длина подошвы условного фундамента, м. А усл =b усл =0,68 – для ленточного ф-та – площадь подошвы; G уф =G p +G св +G гр =24х0,36=8,64 кН/м – 1м длины Объем ростверка: V р =1х0,6 2 =0,36 м 3 Вес 1 м сваи 0,22т=2,2кН/м, сваи длиной l=3м, G св =2,2х3=6,6 кН, Учитывая, что на 1 м длины находится 1/а=1/1,2 сваи, находим вес сваи, приходящейся на 1м длины G св = Вес грунта в объеме условного ф-та за вычетом объема ростверка: G гр =0,68(18,8х2+19,3х2)-18,8х0,36=45,1 кН/м G уф =8,64+5,5+45,1=59,24 кН/м Рис 3.7. Схема условного фундамента для расчета по второй группе предельных состояний - ниже подошвы; - выше подошвы, при j=20 о ; М g =0,51; М g =3.06; М c =5.66; Выполняем расчет осадок свайного ф-та.
Разбиваем на слои h i =0,4b усл =0,4х68=0,27м; Природное давление под подошвой: s zgo =18.8х2+18,3х2=76,2 кПа; р о =р II -s zgo =303.5-76.2=227.3 rGf$ s zp =a р о; Расчет ведем в таблице 3.2.: Расчет осадки свайного фундамента Табл. 3.2.
Z.м | x= 2Z/b | a | s zp , кПа | s zg , кПа | 0,26zg, кПа | Е, МПа | S i (см) |
0 | 0 | 1 | 227,3 | 76,20 | 15,2 | 18 | - |
0,27 | 0,8 | 0,881 | 200,0 | 81,40 | 16,3 | 18 | 0,320 |
0,54 | 1,6 | 0,642 | 146,0 | 86,60 | 17,3 | 18 | 0,260 |
0,81 | 2,4 | 0,477 | 108,4 | 91,80 | 18,4 | 18 | 0,190 |
1,08 | 3,2 | 0,374 | 85,00 | 97,00 | 19,4 | 18 | 0,145 |
1,35 | 4,0 | 0,306 | 69,50 | 102,2 | 20,4 | 18 | 0,115 |
1,62 | 4,8 | 0,258 | 58,60 | 106,5 | 21,5 | 18 | 0,096 |
1,89 | 5,6 | 0,233 | 53,00 | 109,2 | 21,8 | 20 | 0,075 |
2,16 | 6,4 | 0,196 | 44,50 | 112,0 | 22,4 | 20 | 0,065 |
2,43 | 7,2 | 0,175 | 39,80 | 114,9 | 23,0 | 20 | 0,056 |
2,70 | 8,0 | 0,158 | 35,90 | 117,7 | 23,5 | 20 | 0,051 |
2,97 | 8,8 | 0,143 | 32,50 | 120,5 | 24,1 | 20 | 0,046 |
3,24 | 9,6 | 0,132 | 30,00 | 123,4 | 24,7 | 20 | 0,042 |
3,51 | 10,4 | 0,122 | 27,70 | 126,2 | 25,2 | 20 | 0,038 |
3,78 | 11,2 | 0,113 | 25,70 | 129,0 | 25,8 | 20 | 0,036 |
S i = | 1,50 см |
Выполнение оценок целесообразности того или иного типа фундамента следует производить для здания (сооружения) в целом.
Однако, только в рамках курсового проекта, для предварительной оценки технико-экономических показателей запроектированных фундаментов (рис 10, 11) выполняем расчеты, приведенные в табл. Рис. 3.9. Схема фундамента на естественном основании. Рис. 3.10. Схема свайного фундамента.
Определение технико-экономических показателей фундамента на естественном основании Табл. 3.3.
№№ п/п | Наименование работ | Количество | Стоимость, руб. | Трудоемкость, чел-дн | ||
на единицу | всего | на единицу | Всего | |||
1. | Разработка влажных песчаных грунтов, м 3 | 10,75 | 2,3 | 24,73 | 0,32 | 3,44 |
2. | Устройство бетонной подготовки под фундаменты, м 3 | 0,14 | 23,7 | 3,41 | 0,58 | 0,08 |
3. | Устройство монолитного ф-та | 1 | 59,2 | 59,2 | 0,55 | 0,55 |
Итого | 87,34 | 4,07 |
№№ п/п | Наименование работ | Количество | Стоимость, руб. | Трудоемкость, чел-дн | ||
на единицу | всего | на единицу | всего | |||
1. | Разработка влажных песчаных грунтов, м 3 | 10,75 | 2,3 | 24,73 | 0,32 | 3,44 |
2. | Устройство монолитных железобетонных фундаментов и ростверков из бетона марки В15, столбчатых, м 3 | 1,58 | 29,6 | 46,8 | 0,72 | 1,14 |
3. | Погружение железобетонных свай из бетона марки В25, длиной до 12 м в грунты I группы, шт | 3 | 85,2 | 255,6 | 1,05 | 3,15 |
Итого | 327,13 | 7,73 |
Z | x = 2z/b | a | s z p |
0 | 0 | 1 | 45,74 |
0,72 | 0,8 | 0,800 | 36,59 |
1,44 | 1,6 | 0,449 | 20,54 |
2,16 | 2,4 | 0,257 | 11,76 |
2,88 | 3,2 | 0,160 | 7,32 |
3,60 | 4,0 | 0,108 | 4,94 |
4,32 | 4,8 | 0,077 | 3,52 |
5,04 | 5,6 | 0,058 | 2,65 |
5,76 | 6,4 | 0,045 | 2,06 |
6,48 | 7,2 | 0,036 | 1,65 |
7,20 | 8,0 | 0,029 | 1,33 |